鍋爐引風(fēng)機(jī)替代增壓風(fēng)機(jī)投運(yùn)脫硫裝置運(yùn)行技術(shù)研究（2）

2 鍋爐引風(fēng)機(jī)帶脫硫裝置運(yùn)行試驗(yàn)的實(shí)施
根據(jù)事先的論證， 結(jié)合預(yù)想方案， 通過(guò)試驗(yàn)對(duì)鍋爐引風(fēng)機(jī)替代增壓風(fēng)機(jī)投運(yùn)脫硫裝置進(jìn)行驗(yàn)證，試驗(yàn)非常順利， 機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定， 相關(guān)運(yùn)行參數(shù)如表1 所示。

3 脫爐引風(fēng)機(jī)帶脫硫裝置運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)總結(jié)
3.1 脫硫裝置投運(yùn)時(shí)， 實(shí)際是靠關(guān)閉旁路擋板提高脫硫裝置入口壓力， 將煙氣送入吸收塔進(jìn)行脫硫。此過(guò)程必須緩慢進(jìn)行， 集控和脫硫加強(qiáng)聯(lián)系， 防止引風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振，造成鍋爐負(fù)壓不穩(wěn)等不安全現(xiàn)象。 在擋板關(guān)閉初期壓力升高不明顯， 旁路擋板 1 可適當(dāng)快速關(guān)閉， 當(dāng)旁路擋板 2 關(guān)到 50%以下， 引風(fēng)機(jī)出口壓力升高到 1KPa 以上時(shí)， 對(duì)引
風(fēng)機(jī)運(yùn)行影響較大， 必須緩慢進(jìn)行。
3.2 脫硫裝置停運(yùn)時(shí)，旁路擋板前的壓力處于最高點(diǎn)， 此時(shí)開(kāi)啟一點(diǎn)點(diǎn)， 煙氣節(jié)流效果非常突出， 此時(shí)旁路擋板開(kāi)啟速度過(guò)快， 對(duì)引風(fēng)機(jī)和爐膛負(fù)壓影響非常大。操作時(shí)， 必須非常謹(jǐn)慎， 集控和脫硫要加強(qiáng)溝通， 控制好引風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀態(tài)和爐膛負(fù)壓確保機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定。
3.3 引風(fēng)機(jī)帶脫硫運(yùn)行機(jī)組， 通過(guò)對(duì)低硫份、 高熱值的優(yōu)質(zhì)煤進(jìn)行燃燒， 能夠確保鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性， 機(jī)組運(yùn)行參數(shù)正常， 運(yùn)行中機(jī)組負(fù)載固定的負(fù)荷， 固定磨煤機(jī)運(yùn)行， 加強(qiáng)監(jiān)視運(yùn)行的磨煤機(jī)， 為了保證鍋爐運(yùn)行的安全性，切換磨煤機(jī)、 大幅加減風(fēng)量等調(diào)整操作盡可能避免。
4 試驗(yàn)存在的問(wèn)題及應(yīng)對(duì)
4.1 引風(fēng)機(jī)喘振問(wèn)題及應(yīng)對(duì)。對(duì)于鍋爐引風(fēng)機(jī)來(lái)說(shuō)，原設(shè)計(jì)運(yùn)行工況出口通常為微負(fù)壓， 現(xiàn)在出口運(yùn)行壓力為1700Pa， 在運(yùn)行過(guò)程中， 鍋爐引風(fēng)機(jī)性能曲線發(fā)生平移， 進(jìn)而容易發(fā)生喘振， 對(duì)其運(yùn)行的安全性構(gòu)成影響。
    在關(guān)閉旁路擋板時(shí)， 在一側(cè)擋板關(guān)完后， 就地檢查引風(fēng)機(jī)聲音明顯發(fā)生變化， 當(dāng)引風(fēng)機(jī)出口壓力升至 1KPa 以上時(shí)， 引風(fēng)機(jī) A、 B 會(huì)出現(xiàn)明顯的搶風(fēng)現(xiàn)象， 隨著引風(fēng)機(jī)出口壓力的升高， 引風(fēng)機(jī)的電流波動(dòng)較大， 比較難控制， 如調(diào)節(jié)不好， 一側(cè)風(fēng)機(jī)會(huì)帶不上負(fù)荷， 電流回到空載電流附近（90A 左右） ， 而另一側(cè)電流會(huì)明顯增大， 而且電流減小的風(fēng)機(jī)靜葉會(huì)因?yàn)槌隹趬毫Φ纳叨霈F(xiàn)卡澀， 操作不動(dòng)的現(xiàn)象， 而且振動(dòng)值明顯上升 （振動(dòng)值上升約 20цm 左右） ，就地檢查風(fēng)機(jī)聲音異常， 有喘振跡象， 出現(xiàn)此問(wèn)題后， 需開(kāi)大旁路擋板， 待引風(fēng)機(jī)出口壓力降低后將引風(fēng)機(jī)電流兩側(cè)調(diào)整正常后才能重新開(kāi)始關(guān)閉旁路擋板。 當(dāng)出現(xiàn)此種情況時(shí)， 既對(duì)引風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行威脅較大， 而且會(huì)影響到爐膛負(fù)壓的變化， 影響鍋爐燃燒的穩(wěn)定。
    針對(duì)引風(fēng)機(jī)易發(fā)生喘振問(wèn)題我們可以采取以下運(yùn)行措施來(lái)預(yù)防： ①脫硫裝置投、 退時(shí)， 引風(fēng)機(jī)就地派值班員嚴(yán)密監(jiān)視， 及時(shí)掌握現(xiàn)場(chǎng)情況， 集控和脫硫加強(qiáng)聯(lián)系， 緩慢操作， 及時(shí)調(diào)整， 確保引風(fēng)機(jī)不發(fā)生喘振， 脫硫穩(wěn)定投退， 鍋爐爐膛負(fù)壓平穩(wěn)， 機(jī)組運(yùn)行安全； ②在關(guān)閉旁路擋板時(shí)， 在引風(fēng)機(jī)出口壓力升至 1kPa 以上時(shí)， 石家莊風(fēng)機(jī) A、 B 會(huì)出現(xiàn)明顯的搶風(fēng)現(xiàn)象， 在操作時(shí)盡量切為手動(dòng)調(diào)整， 并特別注意控制引風(fēng)機(jī) A、 B 的電流，盡量保持兩側(cè)電流偏差不超過(guò)5A， 擋板關(guān)完后， 引風(fēng)機(jī)、 送風(fēng)機(jī)調(diào)整解列為手動(dòng)調(diào)整， 運(yùn)行磨煤機(jī)盡量固定， 加強(qiáng)對(duì)運(yùn)行磨煤機(jī)的檢查維護(hù)， 盡量避免進(jìn)行切換磨煤機(jī)的操作，風(fēng)量調(diào)整適應(yīng)緩慢進(jìn)行， 避免風(fēng)量大幅波動(dòng)； ③機(jī)組運(yùn)行中帶固定負(fù)荷， 如需進(jìn)行小幅加減負(fù)荷工作時(shí)， 機(jī)組長(zhǎng)應(yīng)與脫硫班長(zhǎng)溝通聯(lián)系后再進(jìn)行調(diào)整， 并安排值班員到引風(fēng)機(jī)就地進(jìn)行檢查； ④要求各運(yùn)行值當(dāng)班期間做好引風(fēng)機(jī)喘振事故預(yù)想， 一旦發(fā)生異常時(shí)能做到心中有數(shù)、 沉著應(yīng)對(duì)。實(shí)踐證明， 為了避免和防止引風(fēng)機(jī)喘振帶來(lái)的不利影響， 通常情況下， 需要做好以上四點(diǎn)共走。
4.2 旁路擋板漏煙問(wèn)題及應(yīng)對(duì)。在運(yùn)行過(guò)程中， 引風(fēng)機(jī)帶脫硫裝置的旁路擋板前壓力在 1000Pa 到 2000Pa， 與平時(shí)運(yùn)行的微負(fù)壓相比， 要高出許多， 在這種情況下， 旁路煙氣泄漏比較嚴(yán)重。
    進(jìn)行停機(jī)檢修時(shí)， 對(duì)旁路擋板的密封情況進(jìn)行處理和改善， 在一定程度上降低旁路擋板密封縫隙； 對(duì)密封風(fēng)系統(tǒng)的暢通性， 以及分布的合理性進(jìn)行檢查； 在運(yùn)行過(guò)程中，確保擋板密封風(fēng)系統(tǒng)正常投運(yùn)， 與旁路擋板前煙氣壓力相比， 確保擋板密封風(fēng)壓力高出 500Pa， 進(jìn)一步減少煙氣的泄漏， 滿足相應(yīng)的環(huán)保要求。
4.3 引風(fēng)機(jī)出口膨脹節(jié)及煙道正壓運(yùn)行問(wèn)題及應(yīng)對(duì)。
對(duì)于引風(fēng)機(jī)來(lái)說(shuō)， 當(dāng)出口膨脹節(jié)， 以及煙道設(shè)計(jì)正常時(shí)， 通常情況下為負(fù)壓運(yùn)行， 現(xiàn)為 1000Pa 以上的正壓運(yùn)行， 造成部分地方存在煙氣泄漏。
4.4 機(jī)組可帶負(fù)荷較小， 整體電耗相對(duì)升高。正常情況下， 去掉脫硫增壓風(fēng)機(jī)且機(jī)組帶滿負(fù)荷， 必須對(duì)鍋爐引風(fēng)機(jī)進(jìn)行擴(kuò)容改造。 當(dāng)前鍋爐引風(fēng)機(jī)帶脫硫運(yùn)行可作為脫
硫增壓風(fēng)機(jī)故障， 需長(zhǎng)時(shí)間停機(jī)檢修情況下的應(yīng)急方案。
5 鍋爐引風(fēng)機(jī)替代增壓風(fēng)機(jī)投運(yùn)脫硫裝置運(yùn)行技術(shù)綜合經(jīng)濟(jì)性分析
5.1 增壓風(fēng)機(jī)故障期間主機(jī)停運(yùn)的經(jīng)濟(jì)性分析。機(jī)組每天平均負(fù)荷 240MW，根據(jù)計(jì)算 15 天少發(fā)電： 240×24×15=8640 萬(wàn) kwh， 上網(wǎng)電價(jià)按 0.3 元/kwh 計(jì)算， 那么該發(fā)電廠損失近 2592 萬(wàn)元， 同時(shí)扣除發(fā)電的平均成本 0.2 元/kwh，這時(shí)， 發(fā)電廠凈利潤(rùn)損失 864 萬(wàn)元。
5.2 增壓風(fēng)機(jī)故障期間主機(jī)運(yùn)行、 脫硫停運(yùn)的經(jīng)濟(jì)性分析。主機(jī)投入運(yùn)行時(shí)， 當(dāng)月脫硫停運(yùn)率不滿足 80%， 環(huán)保按 “投運(yùn)率低于 80％的， 扣減停運(yùn)時(shí)間所發(fā)電量的脫硫電價(jià)款并處 5 倍罰款。” 在這種情況下， 需要扣減該期間發(fā)電脫硫電價(jià) 0.015 元/kwh 的 6 倍，也就是每度電扣減0.09 元。
5.3 增壓風(fēng)機(jī)故障期間主機(jī)運(yùn)行， 引風(fēng)機(jī)帶脫硫運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性分析。對(duì)于機(jī)組來(lái)說(shuō)，如果每天平均負(fù)荷160MW， 扣除投運(yùn)準(zhǔn)備和故障恢復(fù)期 5 天， 在 10 天內(nèi)， 該發(fā)電廠的發(fā)電量， 根據(jù)計(jì)算為 160×24×10=3840 萬(wàn) kwh， 上網(wǎng)電價(jià)按 0.3 元/kwh 計(jì)算， 那么該發(fā)電廠獲電價(jià)款為 1152萬(wàn)元， 同時(shí)扣除發(fā)電成本 0.2 元/kwh， 這時(shí)發(fā)電廠的凈利潤(rùn)為 384 萬(wàn)元。
增壓風(fēng)機(jī)故障期間三種運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性分析匯總?cè)绫?2 所示。

由表 2 三種運(yùn)行方式經(jīng)濟(jì)性對(duì)比分析可看出， 在增壓風(fēng)機(jī)故障期間選擇主機(jī)運(yùn)行，引風(fēng)機(jī)帶脫硫運(yùn)行方式， 企業(yè)的凈收益最大。
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    在檢修脫硫增壓風(fēng)機(jī)故障的過(guò)程中， 通過(guò)鍋爐引風(fēng)機(jī)對(duì)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)行代替， 進(jìn)一步使脫硫裝置投入運(yùn)行， 對(duì)于企業(yè)來(lái)說(shuō)， 這時(shí)解決增壓風(fēng)機(jī)故障問(wèn)題的創(chuàng)新方案。一方面保證了脫硫裝置的投運(yùn)率，另一方面給企業(yè)增發(fā)了電量， 在一定程度上為火電企業(yè)贏得顯著的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。本方案也可作為火電機(jī)組雨季低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)， 停運(yùn)增壓風(fēng)機(jī)， 節(jié)能降耗的運(yùn)行優(yōu)化方案。