215MW機組引風(fēng)機增容改造

　　摘要： 隨著國家對環(huán)保要求的嚴格， 原來老機組所用引風(fēng)機已不能滿足機組運行的要求， 必須對引風(fēng)機進行增容改造。 本文對漳澤發(fā)電分公司 215MW 機組引風(fēng)機增容改造方案、 引風(fēng)機選型及改造后出現(xiàn)的問題、 改造后的經(jīng)濟性進行論述， 已供大家參考。
　　0 引言為了配合 215MW 機組脫硝改造、 脫硫增壓風(fēng)機拆除煙道阻力增大后機組的正常運行，漳澤發(fā)電分公司 #5 機組于 2013 年 09 月 22 日至 10 月 28 日進行 B 級檢修， 本檢修進行了脫硝改造、 低氮燃燒器改造、 脫硫增壓風(fēng)機拆除、 引風(fēng)機和脫硫增壓風(fēng)機合二為一增容改造， 兩臺引風(fēng)機由原來成都電力機械廠靜葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機 （功率1600MW ） 改造為成都電力機械廠雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機 （功率 3400MW ） 。為了保證改造后機組安全運行， 特對引風(fēng)機性能提出如下要求：
　　①風(fēng)機性能設(shè)計參數(shù)保證機組所有工況下運行要求，并能在安裝地環(huán)境下長期安全運行， 引風(fēng)機整機壽命不低于 30 年。
　　②當(dāng)含塵量≤200mg/Nm 3 條件下，動葉調(diào)節(jié)葉片、 葉輪葉片的壽命保證在 50000 小時以上，導(dǎo)葉的壽命在20000 小時以上。鍋爐啟、 停時允許含塵量＞200mg/Nm 3 。
　?、郾ＷC風(fēng)機從滿負荷至最小負荷的全部運行條件下，工作點均落在失速線的下方； 工作點對于失速線的偏值為運行條件的 10％以上；石家莊風(fēng)機 當(dāng)風(fēng)機失速時允許運行 15 分鐘，延遲 5 分鐘后要求電機跳閘。
　?、芏_風(fēng)機并列運行時，檢查每臺風(fēng)機的特性曲線，保證風(fēng)機的失速線不影響風(fēng)機的并列運行。
　　⑤風(fēng)機應(yīng)有良好的調(diào)節(jié)性能。 正常工況下用調(diào)節(jié)動葉控制流量時， 葉片由最小開度到對應(yīng)滿負荷的最大開度動作時間不超過 45～60 秒。
　　⑥在全部運行條件下風(fēng)機軸承的最大允許振動速度均方根值 Vrms 小于 4.6mm/s。
　　1 鍋爐設(shè)備概況
　　漳澤發(fā)電分公司 #5 鍋爐為單汽包、 自然循環(huán)、 雙爐膛、超高壓一次中間再熱、 固態(tài)排渣煤粉鍋爐。鍋爐受熱面呈T型布置， 爐膛為矩形， 被沿高度方向布置的中間光管雙面水冷壁分成前后兩個爐膛。 在雙面水冷壁上設(shè)有開孔以平衡其壓力。 爐膛左右兩側(cè)布置兩個下行煙道與鍋爐左右兩側(cè)的過渡煙道相連接。
　　2 引風(fēng)機設(shè)備
　　2.1 風(fēng)機型式 2 臺雙動葉可調(diào)軸流式。
　　2.2 布置方式 臥式 （兩臺引風(fēng)機在一條直線上 （兩臺風(fēng)機的電機為背靠背布置 ） ，從電機向風(fēng)機看： #5-1 引風(fēng)機為 45 度， 油站及執(zhí)行機構(gòu)布置在風(fēng)機左側(cè)， 密封冷卻風(fēng)機及就地儀表箱布置在右側(cè)； #5-2 引風(fēng)機為 135 度， 油站及執(zhí)行機構(gòu)布置在風(fēng)機右側(cè)， 密封冷卻風(fēng)機及就地儀表箱布置在左側(cè) ） 。
　　2.3 進氣方式 從電機向風(fēng)機看： #5-1 引風(fēng)機為 45度； #5-2 引風(fēng)機為 135 度。
　　2.4 風(fēng)機參數(shù) 引風(fēng)機性能數(shù)據(jù) （一臺風(fēng)機 ） 見表 1。

　　2.5 驅(qū)動裝置
　　2.5.1 電機生產(chǎn)廠家
　　2.5.2 電動機的規(guī)范
　　額定功率： 3400kW； 額定電壓： 6000V； 額定轉(zhuǎn)速： 990r/min； 外殼防護等級： IP54； 冷卻方式： 空-空冷卻。
　　2.6 雙動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機工作原理
　　由系統(tǒng)管道流入風(fēng)機的氣流經(jīng)進氣箱改變方向， 經(jīng)集流器收斂加速后流向葉輪， 電動機動力通過葉輪葉片對氣流作功， 葉片的工作角度與葉柵距可無級調(diào)節(jié)， 由此改變風(fēng)量、 風(fēng)壓， 滿足工況變化需求； 流經(jīng)葉輪后的氣流為螺旋運動， 經(jīng)后導(dǎo)葉轉(zhuǎn)為軸向流入擴壓器， 單片機解密http://www.taihedz.cn在擴壓器內(nèi)氣體的部分動能轉(zhuǎn)化成靜壓能， 再流至系統(tǒng)滿足運行要求， 從而完成風(fēng)機出力的工作過程。
　　3 改造方案
　　3.1 在原引風(fēng)機處安裝， 風(fēng)機的進出口尺寸不變。
　　3.2 引風(fēng)機冷卻風(fēng)機、 油站、 儀表箱、 擴壓器后端、 機殼前段和葉輪外殼前段的基礎(chǔ)需重新制作， 其余風(fēng)機基礎(chǔ)不動。
　　4 引風(fēng)機改造投運后存在問題及經(jīng)濟性分析
　　4.1 存在問題
　　#5 爐引風(fēng)機投入運行一個月后 #5-2 引風(fēng)機開始出現(xiàn)振動增大現(xiàn)象， 經(jīng)多方分析原因， 聯(lián)系廠家和設(shè)計單位共同會診， 停運風(fēng)機對風(fēng)輪進行檢查仍未找出原因和消除振動大的問題，后懷疑是風(fēng)機出口至煙囪煙道設(shè)計不合理，兩臺引風(fēng)機出風(fēng)時出現(xiàn)互相擠壓現(xiàn)象導(dǎo)致 #2 引風(fēng)機失速所致， 需進一步試驗和分析確定。 現(xiàn)在 #5-1、 2 引風(fēng)機運行中振動值在 1.8-5.0mm/s 之間波動。引風(fēng)機潤滑油和控制油系統(tǒng)對油質(zhì)要求高， 油過濾器濾網(wǎng)經(jīng)常堵塞需要定期清理和更換濾網(wǎng)。
　　4.2 經(jīng)濟性分析
　　改造前后廠用電率比較如表 2。

　　從表 2 分析可以看出引風(fēng)機增容改造后耗電率基本維持不變，而脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機后耗電率下降了0.4%左右， 說明改造所采用的雙動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機的效率提高， 使總體廠用電率下降了 0.4%左右。
　　運行中在機組接帶 210MW 負荷、 兩套制粉系統(tǒng)運行時兩臺引風(fēng)機電流為 215A 左右， 而改造后引風(fēng)機的額定電流為 393.4A， 引風(fēng)機容量裕度較大。
　　未改造前機組接帶 210MW 負荷時引風(fēng)機出力不足，鍋爐處于缺氧燃燒， 飛灰含碳量較高， 且爐膛負壓維持不住， 經(jīng)常處于正壓狀態(tài)， 造成環(huán)境污染和散熱損失大， 改造后引風(fēng)機調(diào)整余度大， 氧量正常， 爐膛負壓正常， 飛灰含碳量也在可控范圍。
　　5 結(jié)束語
　　經(jīng)過本次引風(fēng)機增容改造后 5 個多月的運行情況看，增加脫硝 SCR 反應(yīng)器、脫硫增壓風(fēng)機拆除鍋爐運行工況穩(wěn)定， 綜合廠用電率下降， 鍋爐燃燒調(diào)整余度增大。 雖然出現(xiàn)引風(fēng)機振動增大現(xiàn)象但振動值仍在可控范圍內(nèi)， 引風(fēng)機選型時容量選擇偏大， 可以在其他機組改造時適當(dāng)降低引風(fēng)機電機功率以便更加節(jié)能。綜上所述本次引風(fēng)機增容改造達到了預(yù)期目的， 值得在分公司其它鍋爐上運用和推廣。