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    研究吹氣抑制風機失速的效果

    作者:石家莊風機     日期:2015-9-14     瀏覽:1591     

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    為了減小進出口邊界上不真實反射對石家莊風機(銷售)內部流場計算結果的不良影響,根據實際情況在石家莊風機(銷售)進出口分別加上2.6 m的管道。噴嘴布置在葉輪流道入口接近前盤區域,靠近蝸舌的3個流道內,噴嘴直徑為1 cm,如圖1所示。采用G跏出it軟件建立幾何模型,網格總數約300萬。為便于分析,本文之后提到的葉輪與蝸舌相對位置均與此圖對應。控制方程包括連續性方程、非穩態雷諾時均Navier-‰kes方程,以及補充的適用于旋轉流動、流動分離、二次流等問題的Realizable知驥型。石家莊風機(銷售)進口為壓力進口邊界條件,設定進口總壓,氣流方向角為軸向進氣;石家莊風機(銷售)出口為壓力出口邊界條件,設定出口靜壓,定常計算給定具體靜壓值,非定常計算加上節流閥模型,采用UDF函數實現每一時間步的迭代。非定常計算的物理時間步長為1.725×1曠s。葉輪選用旋轉坐標系,轉速為1 450 r/Inin,采用滑移網格模型耦合旋轉和靜止區域。壁面附近采用加強壁面函數法,對流項和擴散項分別采用二階迎風差分和中心差分格式進行離散。
    1.3氣動聲場計算模型寬帶噪聲源模型(broadb鋤d noise s伽睇esmodel),包括P砌ldll姍的噪聲源模型和邊界層噪聲源模型等。ProudII啪運用Ligl脅in的聲學理論,分析了各向同性湍流產生的噪聲,并采用統計方法,推導出適用于每個體單元的聲功率表達式,其針對的噪聲源屬于四極子聲源。四極子噪聲是由于湍流邊界層,尾跡區的湍流脈動,分離流動等流體內部的壓力脈動產生的。邊界層噪聲源模型基于Cude的積分方程實現,方程對剛性表面上壓力脈動產生的輻射聲壓進行積分,進而計算出低雷諾數情況下,表面偶極子聲源輻射出的噪聲聲功率,其針對的噪聲源為偶極子聲源。偶極子噪聲是由于葉片及蝸殼固壁表面的壓力脈動所產生的。葉輪內的主要氣動噪聲源是由于流動分離、葉片及蝸殼固壁表面的壓力脈動及失速團的非定常演化過程引起的。因此,采用寬帶噪聲源模型數值模擬石家莊風機(銷售)內部的氣動噪聲源分布。
    幾點說明1)進行了網格無關性計算,且離心石家莊風機(銷售)性能曲線和失速頻率分別與實驗結果進行了對比,驗證了數值模擬和失速模型的正確性,詳見文獻。本文在其基礎上在靠近蝸舌的3個流道內設置了3個噴嘴截面,不影響計算結果的正確性。2)關于旋轉失速先兆發生前的數值模擬在文獻中已進行詳細介紹,本文主要研究在失速先兆發生前某一時刻在葉片進口處,3個噴嘴向葉輪內部吹氣(吹氣速度為110 n1/s)后,不同閥門開度下葉輪內的流體動力學特征,及石家莊風機(銷售)的擴穩效果。3)在吹氣抑制石家莊風機(銷售)失速的研究過程中考慮了吹氣速度對失速抑制效果的影響。當吹氣速度過小,抑制失速無明顯效果。當吹氣速度大于70m/S時,吹氣能夠推遲失速的發生;隨著吹氣速度的增大,石家莊風機(銷售)安全裕度增大,但當吹氣速度大于110IIl/s時,安全裕度增大不明顯。限于文章篇幅,文中僅對吹氣速度為110 111/s下石家莊風機(銷售)內部的流體動力學特征和噪聲特性進行分析,研究吹氣抑制石家莊風機(銷售)失速的效果。4)葉輪內95%以上區域相對速度小于60m/s,在噴嘴附近速度較高。為了能更清楚地觀察及對比葉輪內相對速度矢量分布,本文后面出現的相對速度矢量圖中相對速度值的上限均設定為60m/s。原始石家莊風機(銷售)在閥門開度為0.72時發生旋轉失速現象,流量為4.157 m3/S。在失速先兆發生前,在葉片進口處向流道內吹氣,下面分別分析閥門開度為O.69、0.63、O.54和0.48時葉輪流道內不同軸向截面億=3 l、壓38.5和Z暫6分別靠近葉輪前盤、中間和后盤處的軸向截面)的相對速度矢量圖、靜壓等值線分布和聲功率級分布。

    石家莊市風機廠有限責任公司機電分公司,負責銷售石家莊市風機廠各種風機,包括離心式鍋爐鼓風機、鍋爐引風機、軸流風機、防爆風機、防腐風機、噴霧降溫風機、屋頂風機和各種風機配件等。負責承接各種風機的專業維修(包括現場維修及現場動平衡)。
        石家莊市風機廠有限責任公司位于石家莊市西南部石銅路,是全國風機行業重點骨干企業,風機行業協會成員,河北省風機測試中心。生產離心高、中、低壓風機以及軸流風機、高溫風機、防爆風機,并按用戶要求設計制造非標風機產品,品種齊全,品質優良。其產品廣泛應用于鍋爐鼓引風、礦山通風、化工、冶金、制藥、電力、紡織、水泥、隧道、化鐵爐、建筑、輸送物料、污水處理、糧庫通風、溫室大棚、消防排煙等各領域。
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